Повідомлення від 09.03.2016

1933

Документи

i] f fMM AO XI. -VOL. X I. - Н М. 131. Мадрид, листопад 1933 року.

Розрахунок струмів короткого замикання За C A R L O S G L O S A

Величезне значення, яке сьогодні мають дослідження та розрахунки струмів короткого замикання, є функцією збільшення, яке набуло створення великих виробничих центрів; Це важливий фактор, з яким не можна обійтись при проектуванні мереж для транспортування електричної енергії.

Можна сказати, що це питання набуло найбільшого значення в країнах, де потреби та потреби споживання були вирішені лише завдяки встановленню в найвигіднішому місці надпотужних електростанцій, що стосується енергетичних центрів. або щодо живлення, підключеного лініями високої напруги.

В Іспанії, поки проект національної мережі не стає фактом, питання має менший розмах, проблеми, які він може створити, є менш складними; але по суті він має однакові загальні риси.

У цій статті ми вивчимо розрахунок струмів короткого замикання для конкретної установки, конкретного випадку, але який завдяки своїй нормальності може встановити процедуру, якої слід дотримуватися для загальності проблем, які можуть виникнути, і ми також дотримуйтесь критерію «Розв’язати справу» в його практичному або прикладному аспекті, вибравши для цього змінний струм, оскільки агрегати, що складають сьогодні електростанції, є генераторами змінного струму, і, отже, струми короткого замикання є більш важливими та небезпечними. можуть виникати у відповідних установках, оскільки, навпаки, генератори постійного струму ніколи не досягають потужності або напруги генераторів змінного струму.

Почнемо з встановлення номенклатури, щоб за розробкою та застосуванням формул, які будуть використовуватися в процесі розрахунку, можна було без труднощів стежити: N, потужність в кВА. і, нормальна напруга. Vf, фазна напруга. G-, генератор. Т, трансформатор. B, котушка. ! c, початковий короткий струм-

ланцюга. cp, безперервний струм

коротке замикання. в, швидкість короткого замикання.

е, падіння напруги на елементах установки в сотих частках V.

n, опір провідників на фазу.

z, імпеданс провідників на фазу.

Z, імпеданс трансформаторних машин та демпферних котушок на фазу.

Для початку з вивчення та розрахунку струмів короткого замикання, що виникають в установці, схема яких представляє рисунок та розміщені в ньому несправності, спершу зазначимо, як складається ця установка.

Три вертикальні групи, що складаються з трифазного генератора змінного струму та гідравлічної турбіни, по одній потужності кожна

tooom 1 -feco JcKi

(1) Інженер S. I. E. Рисунок 1. "

Схема установки, в якій вивчаються струми короткого замикання.

один з 20000 кВА, вони виробляють струм при напрузі 6000 вольт; частина загальної потужності транспортується з однаковою напругою машин двома повітряними лініями на 3500 і 5000 кВА; близько 50 кВА зарезервовано для власних послуг станції, перетворюючи напругу з 6000 вольт на 220-127; Оскільки решта енергії повинна транспортуватися на деяку відстань, було визнано зручним підняти напругу з 6000 до 60000 вольт за допомогою двох трансформаторів 10000 та 41000 кВА, які складають зовнішню трансформаторну станцію, прикріплену до центральної; Доступні 51000 кВА розподіляються між трьома лініями, дві по 10000 кВА кожна. а інший - на 31000 кВА в 30 кілометрів і близько 40 мм. ^ (1), який живить трансформаторну підстанцію, встановлену в місці споживання, і від якої дві лінії виходять по 15000 вольт на 10000 і 21000 кВА відповідно.

Розробляючи проблему, ми будемо робити її-

машина до іншої, оскільки початковий струм короткого замикання не змінюється залежно від швидкості; для першого згаданих генераторів m дорівнює 2, а для другого дорівнює 3 4; ці

16 14 2 O 8 6 4 2 O

f 2 3 4 т. сек. Малюнок 3. "

Значення m як функція часу.

Варіації представлені графічно на рисунках 3. '' та. '' І залежать від часу t, як це видно з таблиці I.

ТАБЛИЦЯ I Значення m у повільних та каламутних генераторах змінного струму (сучасні типи)

Час T сек. Турбогенератори Генератори 1

0 15 1 5 0, 2 5 7 1. 5, 5 0, 5 0 5, 7 4, 2 1, 0 0 4, 8 3 2, 5 0 4, 2 2 5, 0 0 4 2

Тоді давайте повністю вступимо у проблему, починаючи з обчислення імпедансів, які слід враховувати, оскільки, зрештою, для отримання струмів короткого замикання нам доведеться застосувати закон Ома для змінних струмів в-

V інтерпретується за формулою =, в якій Z

Zt - це імпеданс тих частин установки, на які впливає струм короткого замикання.

) Опір генератора, що відповідає 6000 вольт.

Ми розрахуємо імпеданс відносно початкового струму та постійного струму, отримавши суму трьох для кожного з них:

Щоб розрахувати ці імпеданси, ми почнемо із значення, яке має напруга короткого замикання для кожного з трансформаторів у сотих частках робочої напруги.

JT ^ ecT IcT 100

і якщо ми допустимо наступні значення напруги короткого замикання у відповідних трансформаторах: трансформатор I, 500 кВА, і, T == 5 на 100 трансформатор II, 31000 кВА, = 7 на 100 трансформатор III, 10000 кВА, ^ 7 на 10 'трансформатор IV, 41000 кВА, = 7 на 100.

Підставивши їх у попередні формули, ми матимемо:

1. Імпеданси, що відносяться до 6000 вольт: 60002 5

60002 7 31000 106

10000 106 60002 7

^ = 0,0615 Ом 41000 106

2. "Імпеданси, що відносяться до 60000 вольт: 600002 7

10000 106 600002. 7

41000 106 = 0,6 Ом

6,0002 mpNG 1000 2 .'_ 0,000.1.000

7 0,120 0 6 ^ = 0,04 Ом Zgp = = 0,20 Ом

t h) Опір трансформаторів.

ha/enCa 1 1 1 'a> Турбооенератор ca rsaens- PSfs la n, a/vj/raci.erisaca carocfjrrisCica c/c. \ r s ^ eg.

Figrum 4. * Значення m у часі для різних типів m-

Для загального імпедансу слід враховувати, що трансформатори та генератори щодо коротких замикань, розташованих на схемі, можна вважати згрупованими послідовно, а трансформатори II та мінуси - вони мають типовий випадок групування в паралельних_ імпедансах, тому потрібно обчислити унікальний імпеданс

ZcTU-III scTii zcTili 0i8 0,252 ZcTII zcTin 0,8 + 0,252

віднесено до 6000 вольт, а 8 23,2 .,

відноситься до 60000 вольт.

в) Опір лінії.

Щоб не надто ускладнювати розрахунки, ми визнаємо як вірні і як результати відповідних рівнянь для hmic опору лінії n 11 Ом та для індуктивних Li 8 Ом, і, виходячи з цих припущень, ми матимемо:

1. "Опір, що відноситься до 60000 вольт: Zci ^ = = і 113 + 82 = 13,5 Ом

2. "Імпеданс, що відноситься до 6000 вольт: v \ V \ 13,5 VK

, Zch = - ^ C/M Fl, 100 = 0,135 обм

Пісколовки для гідроелектростанцій Автор H. D U F O U R

Намив (гравій, пісок і мул), який переносять потоки і річки гірських перевалів, часто є причиною труднощів для гідроелектростанцій, які використовують їх води. Незважаючи на обережність під час будівництва водозабірних робіт, частина намиву потрапляє в канали. Залежно від швидкості руху води в цих каналах, алювій розмиває русло того самого шару або утворює відкладення, які зменшують корисну ділянку русла і ускладнюють проходження води.

Водойми, що живляться затопленими водами, засмічуються, і якщо їх періодично не очищати, їх корисна потужність може незабаром стати недостатньою. У деяких рослин ця незручність має велике значення. Слід також зазначити, що знос напірних і напірних труб призводить до зменшення товщини плити та голів ро-блонів на нижній стороні, і в деяких випадках спричиняє дуже серйозні аварії. Однак найбільшим недоліком алювіальних вод є знос турбін та відцентрових насосів.

Намивний вміст води, яка проходить через ці машини, дуже мінливе. Будучи іноді нульовим, він може досягати до 2 см в певний час. за літр